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搜索结果: 1-11 共查到土木建筑工程 主动土压力相关记录11条 . 查询时间(0.351 秒)
根据已有试验结果分析了土的强度各向异性,得到土的内摩擦角随大主应力方向与沉积面夹角的变化关系。然后在各向同性主动土压力解的基础上,假定内摩擦角随主应力方向的变化为抛物线,考虑两滑面(墙背和填土内滑移面)处由于主应力旋转引起的强度变化,推导考虑填土各向异性的主动土压力公式,最后分析了主动土压力对内、外摩擦角以及各向异性参数的敏感性,并与各向同性结果进行比较。研究表明:各向异性填土下的土压力分布与各向...
从滑动土体整体静力平衡方程出发,推导了坡面起伏,且有不均匀超载,墙背倾斜,黏性填土等一般情况下的主动土压力泛函极值的等周模型。在此基础上,引入拉格朗日乘子,将主动土压力问题转化为确定含有两个函数自变量的泛函极值问题。依据泛函取极值时必须满足的欧拉方程,得到了对数螺旋线的滑裂面函数和沿滑裂面分布的法向应力函数。结合边界条件和横截条件,主动土压力泛函极值问题进一步转化为以两个拉格朗日常数为未知量的函数...
利用新研制的土压力离心模型试验设备,通过土压力盒测量作用在挡土墙上的土压力分布,利用非接触图像测量系统(GIPS)测量土体位移,对各向异性的南京云母砂分别进行沉积面铅直和水平两个方向的土压力离心模型试验。通过对比试验得到的土压力分布与理论公式计算得到的各向同性砂土土压力分布,以及两种沉积方向的砂土的滑裂面位置,对各向异性砂土的土压力及土体变形破坏问题进行初步研究。结果表明:随着挡土墙向远离墙后填土...
土压力计算一直沿用经典朗肯和库仑土压力理论,所得土压力沿墙高呈三角形分布。而实际上认为挡土墙后土压力总是沿墙高呈三角形分布是不合理的,墙体位移量和形式不同,土压力分布将呈现不同的曲线形式,墙背与填土间的摩擦以及滑裂面的形状对土压力分布也有重要影响。假定挡土墙后土体潜在滑裂面由对数螺线滑动面和平面组合而成,根据挡土墙后土体薄层单元的平衡条件推导出粘性土层主动土压力的计算公式。通过在普通模拟退火算法中...
建立在半无限土体假定基础上的朗肯、库仑土压力理论并不适用于有限土体土压力的计算。根据实际情况,建立有限土体土压力计算模型,基于极限平衡理论及平面滑裂面假定,在考虑土黏聚力及有限土体宽度的基础上,推导有限土体滑裂面剪切破坏角的数学表达式,并建立有限土体主动土压力计算公式。所建立的计算公式表明,有限土体滑裂面剪切破坏角不再是库仑土压力理论给出的定值45°+j/2,而是一个变量,与计算深度、土内摩擦角、...
基于库仑理论的平面滑裂面假设,利用库尔曼图解法求无黏性土土压力原理,考虑滑裂面上填土的黏聚力和填土与挡土墙背之间的黏着力,推出求黏性土主动土压力的新方法。方法可以使用假定滑裂面的方式进行编程试算从而求得主动土压力及破坏面倾角。采用VB.net为开发平台编制了程序。计算显示该方法易于实现且精度高,原理简单,便于推广应用。
针对现有层状填土主动土压力计算方法中存在的局限性和不合理性,对原有计算方法进行了拓展和改进.在平面滑裂面假设下,充分考虑墙后分层填土的滑动变形协调条件以及墙背倾斜、填土表面有附加荷载、填土黏聚力、填土与挡土墙墙背接触面上的黏着力等一般情况,建立分层填土的主动土压力关于滑裂面倾角的计算表达式,有效地改进了分层法,增加了实用性,为工程中挡土墙土压力设计提供了更为合理、有效的方法.
以土的塑性上限分析理论为基础,结合墙后土体的两种三维破坏模式,在地震作用下推出了适用于长、短挡土墙上主动土压力上限值的统一表达式,并通过算例计算进行验证.
将边坡临界滑动场方法进行推广与改进,提出挡土结构中的土体主动滑动场的数值模拟方法,并得到相应的主动土压力分布。数值计算结果表明,本文方法精度高,与现有的解析解一致;且可方便地考虑挡墙面的摩擦作用、土体的不均匀分布以及复杂的外载组合,值得推广应用于工程设计。
应用突变理论方法,研究当挡墙墙背竖直、光滑,且墙后土体由应变硬化介质与应变软化介质组成时,两种介质相互作用产生主动土压力的非线性理论。给出主动土压力产生的的充要力学条件判据,发现主动土压力的产生与两种不同介质的刚度比k和材料的均匀性指标有极大关联性。当填土面水平且只有应变软化介质时,经典库仑和朗肯土压力理论只是非线性理论k = 0的特例。研究结果表明:土压力强度sa随深度z的变化是非线性的关系:当...
土压力分布是支挡工程设计的重要问题。根据南昆铁路支挡结构主动土压力实测资料,在理论模式的基础上,经修正后提出水平主动土压力分布的抛物线图式,进而推导了水平主动土压力最大值点、水平主动土压力合力及其作用点的公式。对南昆铁路支挡结构水平主动土压力分布图式进行了讨论,据此得出了南昆铁路土压力分布的简化图式。

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