搜索结果: 196-210 共查到“知识库 土木建筑工程施工”相关记录706条 . 查询时间(3.67 秒)
全螺旋灌注桩单桩极限承载力的预测
双曲线法 全螺旋灌注桩 单桩极限承载力
2009/8/28
根据6根全螺旋灌注桩的实测桩顶载荷−桩顶沉降(Q−s)曲线，用双曲线法预测全螺旋灌注桩的极限承载力。研究结果表明：在极限加载范围内，用双曲线法能较好地预测全螺旋灌注桩的单桩极限承载力，拟合曲线与实测的曲线比较吻合且预测的结果偏于安全，预测结果的偏差与地层情况关系不大。
多年冻土区级配改良结构性路基热学机制
多年冻土 级配改良 结构性 有限元
2009/8/28
提出在青藏高原多年冻土上修建路基的一种新型结构———级配改良结构性路基,即通过路基填土的粒径级配重组和水平排水板的结构改良,改善路基的热效应,并建立级配改良结构性路基模型;根据粗砾石的Balch效应和级配改良粗粒层自然对流效应,分析级配改良结构性路基保护多年冻土的热学工作机制;依据级配改良结构性模型路基的尺寸和热力学参数,采用有限元数值分析方法,建立有限元分析模型。在年增温率为0.04℃/a条件下...
溶洞上方条形基础地基极限承载力有限元分析
溶洞 条形基础 极限承载力 有限元分析
2009/8/28
针对岩溶地区典型围岩条件,采用有限元方法对岩溶地区条形基础下溶洞顶板稳定性进行分析计算,得出溶洞顶板跨度、顶板厚度不同时地基的极限承载力;分析了极限承载力与各影响因素之间的关系,给出了溶洞顶板安全厚度的有限元分析结果。研究结果表明:溶洞顶板厚度在一定范围内,当顶板跨度从B增加到4B时,地基极限承载力降低1/3;当跨度一定时,地基极限承载力随溶洞顶板厚度增加而增加;当顶板厚度达到安全厚度时,溶洞对地...
顶管施工隧道扰动区土体变形计算
顶管 扰动变形 随机介质理论
2009/8/28
针对目前已有顶管施工扰动区土体变形预计公式存在的缺陷,提出了一种新的扰动区土体变形计算方法。将顶管施工隧道周边岩土体看作一种随机介质,将隧道开挖(或挤压)所引起的土体移动看作一随机过程,应用随机介质理论,对顶管施工隧道开挖引起的扰动区土体的移动与变形进行分析,推导了相应的扰动区土体下沉(隆起)、倾斜、水平移动、水平变形及弯曲曲率计算公式,并编制了相应的计算程序。研究结果表明:该方法预计结果精度高;...
散体材料桩复合地基桩土应力比分析
散体材料桩 复合地基 桩土应力比
2009/8/28
对散体材料桩复合地基承载力机理及影响桩土应力比的主要因素进行分析与探讨；针对散体材料桩受荷时不仅产生竖向固结，而且伴有侧向鼓胀这一变形特性，基于弹性理论解析，导出线弹性状态下桩体及桩周土的应力−应变关系，进而得出正方形布桩和梅花形布桩这2种典型布桩方式下桩土应力比的计算公式，并在此基础上，分别对桩体和桩间土体进行时效分析；基于弹性理论及太沙基一维固结理论，导出考虑时间效应的桩土应力比计...
采用沉降板、分层沉降仪、孔隙水压力计等仪器,对路基分层填筑过程中砂井地基的固结规律进行监测,保证路基的安全填筑。将非线性弹性本构关系引入Biot固结理论有限元程序,把砂井地基等效为砂墙,采用中点增量法研究施工过程中地基沉降与孔隙水压力消散的规律,其计算参数由室内三轴试验确定。研究结果表明:采用非线性弹性模型计算的孔隙水压力峰值和沉降量均大于弹性模型计算值,能模拟在分级加载过程中砂井地基的沉降和孔隙...
山坡地上大体量建筑嵌岩桩基设计与施工
斜山坡 大体量建筑 嵌岩桩 地基
2009/8/28
针对在山坡上特别是在高差较大的斜山坡这种复杂场地上建造大体量建筑时,结构设计难度大、基础处理困难的问题,分析了在斜山坡上建造大体量建筑时所应选择的基础形式,研究了该基础的设计及施工方法,分析了设计嵌岩桩长度时必需考虑桩端应力扩散在允许范围内,嵌岩桩的分类、埋置深度、嵌岩桩承载力计算方法;此外,研究了人工挖孔嵌岩桩的桩径、扩大头尺寸、护壁、桩帽和地拉梁的设计,对施工及不良地质的处理提出了具体建议研究...
刚性基础下柔性桩复合地基有效桩长的计算方法
有效桩长 Mindlin位移解 搅拌桩 复合地基
2009/8/27
从柔性桩有效桩长的沉降出发，通过弹性理论和Mindlin位移解分别推导出桩顶和桩间土顶的沉降量计算公式。根据在刚性基础下桩土顶面的位移协调条件，推导搅拌桩有效桩长的计算方法，利用室内试验结果对推导所得的公式进行简化，从而得到便于工程应用的复合地基有效桩长的计算方法。数值计算结果表明，桩身弹性模量(Ep)，桩间土弹性模量(Es)和泊松比μ的取值对有效桩长的计算结果有明显的影响。在实际设计中的Ep，E...
基于考虑桩土滑移和桩顶整体刚度动态调整的群桩计算方法，分析平均端阻比与荷载水平、桩土刚度比、桩长、桩径、桩距、桩数以及桩侧、桩端荷载传递函数等因素影响规律，用统计方法拟合端阻比与上述参数的近似表达式。参考等代实体基础计算模式，提出考虑了桩身压缩量和桩端刺入变形的群桩沉降简化计算模式，该方法考虑了沉降与荷载非线性关系。最后，通过离心模型试验验证实用简化计算方法的准确性。研究结果表明：采用简化计算方法...
上海冲填土自重固结沉降离心模型试验
冲填土 自重固结 沉降
2009/8/27
为了了解冲填土在自重作用下的变形规律，以上海临港新城地区冲填土为材料，采用离心模型试验，模拟冲填土10 a的自重固结沉降过程，用Orgin软件对试验数据进行回归分析。冲填土的自重固结沉降与时间的关系符合Hill模型，利用Hill模型可对冲填土地区沉降变形进行预测。试验结果表明：冲填土的自重固结过程包括快速固结和缓慢固结2个阶段，快速固结阶段所需时间大约1 a，缓慢固结阶段时间较长；在快速固结开始阶...
假设夯坑周边隆起量较小，夯坑下土柱的侧向变形可忽略，夯坑的体积等于土体夯后孔隙减小的体积，强夯前后土柱质量不变，按照体积相同的原则等效为一圆柱体，推导出大颗粒土体在夯击时其压实度、孔隙比与有效影响深度的理论计算公式以及夯沉量、孔隙比、压实度与夯击能量之间的理论计算公式，利用这一理论对常吉高速公路的路基加固进行施工设计。研究结果表明：理论计算结果与实测结果较吻合，证实了上述理论的有效性；强夯后土体的...
深埋隧洞开挖造成的应力变化过程
深埋隧洞 应力路径 FLAC3D软件 安全系数
2009/8/27
采用应力路径定义的安全系数计算方法，以锦屏二级水电站引水隧洞为例，采用FLAC3D软件分析深埋隧洞开挖造成的应力路径和安全系数变化过程。研究结果表明：在深埋隧洞开挖过程中，拱顶、边墙和仰拱围岩的主应力、应力路径和安全系数变化规律基本一致；开挖面在监测断面2倍洞直径之内时，开挖开始引起监测断面处应力变化，在1倍洞直径之内时，变化则比较明显；在监测断面前约0.3倍洞直径时，会引起应力急剧变化；随着隧洞...
单拱四车道公路隧道地震响应
单拱四车道公路隧道 地震 衬砌响应
2009/8/27
针对隧道结构往往受不同方向的地震激励，但地震激励方向很难事先确定，其最大危害方向也难以确定等问题，以天津波为激励地震波，在水平向、竖向和斜向45˚激励下，计算大断面隧道的底面、顶面、墙脚和边墙的位移、速度、加速度和应力的分布情况。研究结果表明：在斜向45˚激励条件下，单拱四车道公路隧道在地震波作用下，水平方向最大位移、速度、加速度响应值分别为0.25 mm，1.84 mm/s和...
利用数值分析软件ANSYS建立弹塑性有限元模型；考虑位于区间隧道轴线不同位置的邻近桩基及不同桩长情况，对区间隧道施工诱发邻近桩基的变形进行数值仿真试验分析，同时分析隧道开挖后土体与桩体参数等因素对邻近桩基变形的影响。数值仿真试验结果表明：地铁隧道开挖后桩体发生倾倒变形，桩端与洞轴线的相对位置及桩端土性对桩基变形有明显的影响，有桩侧隧道周围向洞内的水平位移比无桩侧的水平位移小，且随桩长增加，两者差别...